...
Benzer şekilde Yeni Türk Çelik Yönetmeliği 10.2.1’ e uygun kesme kontrol yapılır.
10.2.1 - Kesme Kuvveti Dayanımı
Gövde düzleminde kesme kuvveti etkisindeki çift simetri eksenli enkesitler ile tek simetri eksenli I- ve U- enkesitlerde, gövde elemanları rijitleştirilmemiş olduğunda, gövdede
| Mathinline |
|---|
| body | $$ \normalsize a/h>3 $$ |
|---|
|
olacak şekilde rijitlik levhaları kullanıldığında ve gövdede | Mathinline |
|---|
| body | $$ \normalsize a/h \leq 3 $$ |
|---|
|
olacak şekilde ara rijitlik levhaları kullanılması durumunda ise kenar gövde panellerinde karakteristik kesme kuvveti dayanımı, Vn, aşağıda verilen esaslar doğrultusunda Denk.(10.1) ile hesaplanacaktır.| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad V_n = 0.6 F_y A_wC_%7BvPB%7D \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (10.1) \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \phi_t = 0.90 \text %7B(YDKT)%7D \qquad \qquad \text %7Bveya%7D \qquad \qquad \Omega_t = 1.67 \text%7B(GKT)%7D $$ |
|---|
|
Gövde Yanal Öteleme Burkulması Kontrolü
Kren kirişi başlıklarının dönmeye karşı tutulu olmaması ve kren hareketinden dolayı kiriş üzerine noktasal yükler etkimesinden dolayı bu göçme modu oluşabilir. Yüksek noktasal yükler çekme başlığında yanal harekete dolayısıyla da dayanım kapasitesinde ciddi oranda azalmaya neden olur. Bu durumda basınç başlığı kritik burkulma gerilmesine ulaşarak göçme modu oluşturur.
...
Bu göçme durumunun önlenmesi için çekme başlığının yeterince rijit ve kiriş kesitinin yeterince kısa olması gerekir. Kren kirişi tasarımında kesit arttırımın en elverişli olması için başlık genişliklerinin ve gövde kalınlığının arttırılmasına dikkat edilmelidir.
Gövde yanal öteleme burkulması kontrolü AISC 360-10 J10-7’ ye uygun olarak yapılır.
(b) If the compression flange is not restrained against rotation
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text%7B(i) When%7D \; ( h/t_w)/(L_b/b_f) \leq 1.7 \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad R_n = \frac%7BC_rt_w%5e3t_f%7D%7Bh%5e2%7D \left \lceil 0.4 \left ( \frac%7Bh/t_w%7D%7BL_b/b_f%7D \right )%5e3 \right \rceil \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \; \; (J10-7) $$ |
|---|
|
The available strength of the web for the limit state of sidesway buckling shall be determined as follows:
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \phi_t = 0.85 \text %7B(YDKT)%7D \qquad \qquad \qquad \Omega_t = 1.76 \text%7B(GKT)%7D $$ |
|---|
|
Benzer şekilde Yeni Türk Çelik Yönetmeliği 13.27b’ ye uygun olarak yapılır.
(1)
| Mathinline |
|---|
| body | $$ \normalsize ( h/t_w)/(L_b/b_f) \leq 1.7 $$ |
|---|
|
olması halinde, Denk.(13.27b) ile hesaplanacaktır.| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad R_n = \frac%7BC_rt_w%5e3t_f%7D%7Bh%5e2%7D \left \lceil 0.4 \left ( \frac%7Bh/t_w%7D%7BL_b/b_f%7D \right )%5e3 \right \rceil \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad (13.27b) $$ |
|---|
|
(2)
| Mathinline |
|---|
| body | $$ \normalsize ( h/t_w)/(L_b/b_f) > 1.7 $$ |
|---|
|
olması halinde ise gövdenin yanal ötelenerek burkulması sınır durumu uygulanmayacaktır.Tasarım dayanımı,
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \phi R_n \text %7B(YDKT)%7D $$ |
|---|
|
veya güvenli dayanım, | Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize R_n\Omega \text%7B(GKT)%7D $$ |
|---|
|
,| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \phi_t = 0.85 \text %7B(YDKT)%7D \qquad \qquad \text %7Bveya%7D \qquad \qquad \Omega_t = 1.76 \text%7B(GKT)%7D $$ |
|---|
|
alınarak hesaplanacaktır.
Sehim Kontrolü
AISC Steel Design 7 – Industrial Buildings – Roofs to Anchor Rods 2nd Edition ‘a uygun olarak
yapılır.