TBDY 2018 9.3.2 gereği, süneklik düzeyi yüksek moment aktaran çerçevelerde kolonların kirişlerden daha güçlü olması koşulu Denklem 9.7 ile kontrol edilir. 1.kat kirişleri ile PL007 kolonu için hesap yapılmıştır.
...
Mathinline |
---|
body | --uriencoded--$$ \normalsize C_p_r =\frac %7BF_y+F_u%7D%7B2F_y%7D>1.2 $$ |
---|
|
Mathinline |
---|
body | --uriencoded--$$ \normalsize C_p_r =\frac %7B275+430%7D%7B2*275%7D =1.28>1.2 $$ |
---|
|
olduğundan Cpr=1.2 alınır. Mathinline |
---|
body | --uriencoded--$$ \normalsize M_p_r =M_p_r_R=M_p_r_L=C_p_rR_yF_yW_p= (1.2)(1.3)(275)(1702*10%5e3)10%5e-%5e6 =730.158$$ |
---|
|
kNm Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize l_n=L-2(d_c/2)-2l_h=8-2(0.450/2)-2(0.302)=6.946 $$ |
---|
|
m Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize V_u_c_R=(2M_p_r_R/l_n)-V_d_R=(2*730.158/6.946)+54.324=264.56$$ |
---|
|
kN Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize V_u_c_L=(2M_p_r_L/l_n)+V_d_L=(2*730.158/6.946)-53.185=157.0534$$ |
---|
|
kNYukarıdaki denklemlerde sadece düşey yük etkisinde hesaplanan VdR ve VdL kesme kuvvetleri (1.2G+0.5Q+0.2S) yük birleşimi altında elde edilmiştir.
...
Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize M_p_c_Z=W_p_c_Z(F_y_c-P_u_c_Z/A_g_Z) $$ |
---|
|
1.2G+0.5Q+0.2S+D(Ed(X) +0.3Ed(Y))+0.3Ez yük birleşimi altında eksenel basınç kuvveti, PucZ hesaplanır.
Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize P_u_c_Z= 1730.67$$ |
---|
|
Mathinline |
---|
body | --uriencoded--$$ \normalsize M_p_c_Z=3982*10%5e3(355-(1730.67*10%5e3/21800)*10%5e(%5e-%5e6%5e))= 1097.5$$ |
---|
|
1.2G+0.5Q+0.2S+D(Ed(X) +0.3Ed(Y))+0.3Ez yük birleşimi altında eksenel basınç kuvveti, Puc1 hesaplanır.
Mathinline |
---|
body | $$ \normalsize P_u_c_1= 1370.635$$ |
---|
|
Mathinline |
---|
body | --uriencoded--$$ \normalsize M_p_c_1=3982*10%5e3(355-(1370.635*10%5e3/21800)*10%5e(%5e-%5e6%5e))=1163.25 $$ |
---|
|
...