Petek kiriş hesabı bu başlık altında detaylı anlatılmıştır.
...
Petek Kiriş Kesitleri
ideCAD Statik'de altıgen boşluklu, dairesel boşluklu, sekizgen boşluklu ve angelina kesitler tanımlanabilir.
Altıgen boşluklu ve daire boşluklu kesitlerin tasarımları yapılmaktadır.
Yapılan Kontroller
...
İki Eksenli Eğilme ve Eksenel Basınç Kontrolü
Kuvvetli Eksende Eğilme Kontrolü
Petek kirişin dolu gövdeli kısmında eğilme kontrolü AISC 360-10 bölüm F2 ve TÇY bölüm 9 a göre yapılmaktadır.
...
Akma sınır durumu için dolu gövdenin karakteristik eğilme momenti dayanımı Mn bulunur.
...
Fy : specified minimum yield stress of the type of steel being used, ksi (MPa).
Zx : plastic section modulus about the x-axis, in.3 (mm3)
Eleman yanal burulmalı burkulma sınır durumuna karşı güvenlidir ve eğilme momenti dayanımı aşağıdaki gibi hesaplanır.
...
Fy : specified minimum yield stress of the type of steel being used, ksi (MPa)
Zx : plastic section modulus about the x-axis, in.3 (mm3)
Yanal burulmalı burkulma sınır durumu dikkate alınarak eğilme momenti dayanımı Mn aşağıdaki gibi hesaplanır.
...
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize M_n = C_b \left [ M_p - (M_p - 0.7 F_yS_%7Bx%7D) \left ( \frac %7BL_b - L_p%7D%7BL_r - L_p%7D \right ) \right] \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F2-2) $$ |
|---|
|
Elemanın elasktik burkulmaya durumu göz önüne alınarak eğilme momenti dayanımı Mn aşağıdaki gibi hesaplanmaktadır.
...
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize M_n = F_%7Bcr%7DS_%7Bx%7D \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F2-3) \\ F_%7Bcr%7D = \frac%7BC_b \pi%5e2E%7D%7B\left ( \frac %7BL_b%7D%7Br_%7Bts%7D%7D \right )%5e2%7D \sqrt %7B1+0.078 \frac%7BJ_c%7D%7BS_xh_o%7D \left ( \frac %7BL_b%7D%7Br_%7Bts%7D%7D \right )%5e2%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F2-4) \\ L_p= 1.76 r_y \sqrt%7B\frac%7BE%7D%7BF_y%7D%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F2-5) \\ L_r= 1.95 r_%7Bts%7D \frac %7BE%7D%7B0.7F_y%7D \sqrt%7B\frac%7BJ_c%7D%7BS_xh_o%7D + \sqrt%7B%7B \left( \frac%7BJ_c%7D%7BS_xho%7D \right)%5e2%7D + 6.76 \left (\frac %7B0.7 F_y%7D%7BE%7D \right )%5e2 %7D%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F2-6) $$ |
|---|
|
Petek kirişin dolu gövdeli bölümü için eksenel basınç kapasitesi aşağıdaki gibi hesaplanmaktadır.
...
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \frac%7BL_c%7D%7Bi%7D \leq 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bveya%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D \leq 2.25) \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = \left [ 0.658%5e%7B\frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D%7D\right ] F_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (8.2) \\ \frac%7BL_c%7D%7Bi%7D > 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bveya%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D > 2.25) \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = 0.877F_e & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (8.3) $$ |
|---|
|
Petek kirişin dolu gövdeli bölümü için eksenel basınç kapasitesi aşağıdaki gibi hesaplanmaktadır.
11.1.1-Eğilme ve Basınç Etkisindeki Çift ve Tek Simetri Eksenli Elemanlar
Geometrik eksenleri (x ve/veya y) etrafında eğilme etkisindeki çift ve tek simetri eksenli elemanlarda eğilme momenti ve eksenel basınç kuvveti etkileşimi Denk.(11.1a) ve Denk.(11.1b) ile sınırlandırılacaktır.
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text%7B(a) %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D \geq 0.2 \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (11.1a) \\ \text%7B(b) %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D < 0.2 \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7B2P_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (11.1b) $$ |
|---|
|
Buradaki terimler aşağıda açıklanmıştır.
Pr : YDKT veya GKT yük birleşimleri için gerekli eksenel kuvvet dayanımı.
Pc : Bölüm 8 e göre mevcut eksenel basınç kuvveti dayanımı,
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize (\phi_cP_n \text%7B veya %7D P_n/\Omega_c). $$ |
|---|
|
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text %7B(a) When %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D \geq 0.2 \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (H1-1a) \\ \text %7B(b) When %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D < 0.2 \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7B2P_c%7D + \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (H1-1b) $$ |
|---|
|
Kayma Kontrolü
Brüt ve Net Alanda Kayma Kontrolü
Brüt alanda kayma, petek kirişin dolu gövdeli bölümünü; net alanda kayma petek kirişin boşluklu bölümünü dikkate alarak aşağıdaki gibi hesaplanmaktadır.
...
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize V_n = 0.6 F_y A_w C_v & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad\qquad \qquad \qquad \qquad (G2-1) \\ V_n = 0.6 F_y b t C_%7Bv2%7D &\qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (10.15) $$ |
|---|
|
Petek kiriş gövdesine gelen kesme kuvveti denge denklemi kullanılarak hesaplanır ve kayma dayanımı hesaplanarak karşılaştırılır.
...
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize V_u = F_1 - F_2 = \frac %7BV_1+V_2%7D%7B2%7D \frac %7Bs%7D%7Bd%7D $$ |
|---|
|
| Mathinline |
|---|
| body | $$ \normalsize V_n = 0.6 F_y A_w C_v & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad\qquad \qquad \qquad \qquad (G2-1) $$ |
|---|
|
Vierendeel Kontrolü
Eksenel Kuvvet ve İki Eksenli Eğilme Etkisi
Petek kiriş boşluğunun üzerinde bulunan T kesite gelen etkiler denge denklemleri yardımı ile bulunur. Bu kuvvetler hesaplanırken statik analizde bulunan iç kuvvet diyagramları kullanılır.
...
T kesitin eksenel basınç dayanımı aşağıdaki gibi hesaplanmaktadır.
The nominal compressive strength, Pn, shall be determined based on the limit state of flexural buckling.
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad P_n = F_%7Bcr%7DA_g & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (E3-1) $$ |
|---|
|
The critical stress, Fcr, is determined as follows:
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text %7B(a) When %7D \frac%7BKL%7D%7Br%7D \leq 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bor%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D \leq 2.25) \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = \left [ 0.658%5e%7B\frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D%7D\right ] F_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (E3-2) \\ \text %7B(b) When %7D \frac%7BKL%7D%7Br%7D > 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bor%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D > 2.25) \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = 0.877F_e & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad (E3-3) $$ |
|---|
|
where
Fe = elastic buckling stress determined according to Equation E3-4, as specified in Appendix 7, Section 7.2.3(b), or through an elastic buckling analysis, as applicable, ksi (MPa)
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Be%7D = \frac %7B\pi%5e2E%7D%7B \left( \frac%7BKL%7D%7Br%7D \right)%5e2%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (E3-4) $$ |
|---|
|
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize P_n = F_%7Bcr%7DA_%7Bg%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \; \; (8.1) $$ |
|---|
|
Burada, kritik burkulma gerilmesi, Fcr, Denk. (8.2) veya Denk.(8.3) ile elde edilecektir.
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \frac%7BL_c%7D%7Bi%7D \leq 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bveya%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D \leq 2.25) \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = \left [ 0.658%5e%7B\frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D%7D\right ] F_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (8.2) \\ \frac%7BL_c%7D%7Bi%7D > 4.71 \sqrt%7B \frac %7BE%7D%7BF_y%7D%7D \qquad ( \text%7Bveya%7D \; \frac%7BF_y%7D%7BF_e%7D > 2.25) \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad F_%7Bcr%7D = 0.877F_e & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (8.3) $$ |
|---|
|
T kesitin kuvvetli eksende eğilme dayanımı AISC 360-10 bölüm F9 ve YTÇY bölüm 9.9 a göre yapılmaktadır.
1. Yielding
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F9-1) \\ \text %7Bwhere%7D \\ \quad \text %7B(a) For stems in tension%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad M_p = F_yZ_x \leq 1.6M_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F9-2) \\ \quad \text %7B(b) For stems in compression%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad M_p = F_yZ_x \leq M_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F9-3) $$ |
|---|
|
2. Lateral-Torsional Buckling
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = M_%7Bcr%7D = \frac%7B\pi \sqrt %7BEI_yGJ%7D%7D%7BL_b%7D \left( B+ \sqrt%7B1+B%5e2%7D \right) & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \; (F9-4) \\ \text %7Bwhere%7D \\ \qquad B = \pm 2.3 \left ( \frac%7Bd%7D%7BL_b%7D \right ) \sqrt%7B \frac%7BI_y%7D%7BJ%7D%7DF_yZ_x \leq 1.6M_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \; (F9-5) $$ |
|---|
|
T kesit üzerine gelen eğilme momenti ve eksenel kuvvet denge denklemleri ile hesaplanır. Daha sonra T kesitin eğilme ve eksenel kuvvet dayanımları bulunarak birleşik etkiler göz önüne alınır.
11.1.1 - Eğilme ve Basınç Etkisindeki Çift ve Tek Simetri Eksenli Elemanlar
Geometrik eksenleri (x ve/veya y) etrafında eğilme etkisindeki çift ve tek simetri eksenli elemanlarda eğilme momenti ve eksenel basınç kuvveti etkileşimi Denk.(11.1a) ve Denk.(11.1b) ile sınırlandırılacaktır.
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text%7B(a) %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D \geq 0.2 \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (11.1a) \\ \text%7B(b) %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D < 0.2 \text%7B için%7D \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7B2P_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (11.1b) $$ |
|---|
|
Buradaki terimler aşağıda açıklanmıştır.
Pr : YDKT veya GKT yük birleşimleri için gerekli eksenel kuvvet dayanımı.
Pc : Bölüm 8 e göre mevcut eksenel basınç kuvveti dayanımı,
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize (\phi_cP_n \text%7B veya %7D P_n/\Omega_c). $$ |
|---|
|
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \text %7B(a) When %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D \geq 0.2 \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D + \frac%7B8%7D%7B9%7D \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (H1-1a) \\ \text %7B(b) When %7D \frac%7BP_r%7D%7BP_c%7D < 0.2 \\ \qquad \qquad \qquad \qquad \frac%7BP_r%7D%7B2P_c%7D + \left ( \frac%7BM_%7Brx%7D%7D%7BM_%7Bcx%7D%7D + \frac%7BM_%7Bry%7D%7D%7BM_%7Bcy%7D%7D \right ) \leq 1.0 & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (H1-1b) $$ |
|---|
|
Gövde Burkulması Kontrolü
Gövdeye Etkiyen Kuvvetler
Petek kiriş boşluklarının arasında kalan dolu gövdeli bölümün üst ve alt sınırına gelen eğilme momenti değerleri bulunur ve dikdörtgen kesite göre yanal burulma burkulması kontrolü yapılır.
...
Petek kiriş boşluklarının arasında kalan dolu gövdeli bölüm AISC 360-10 bölüm F11 ve TÇY bölüm 9.11 e göre hesaplanmaktadır.
1. Yielding
For rectangular bars with
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \frac %7BL_b d%7D%7Bt%5e2%7D \leq \frac %7B0.08 E%7D%7BF_y%7D $$ |
|---|
|
bent about their major axis, rectangular bars bent about their minor axis and rounds:| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = M_%7Bp%7D = F_yZ \leq 1.6M_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad (F11-1) $$ |
|---|
|
2. Lateral-Torsional Buckling
(a) For rectangular bars with
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \frac %7B0.08 E%7D%7BF_y%7D < \frac %7BL_b d%7D%7Bt%5e2%7D \leq \frac %7B1.9E%7D%7BF_y%7D $$ |
|---|
|
bent about their major axis:| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = C_%7Bb%7D \left [ 1.52-0.274 \left( \frac%7BL_bd%7D%7Bt%5e2%7D\right) \frac%7BF_y%7D%7BE%7D \right ] M_y \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \; \; (F11-2) $$ |
|---|
|
(b) For rectangular bars with
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \frac %7BL_b d%7D%7Bt%5e2%7D > \frac %7B1.9E%7D%7BF_y%7D $$ |
|---|
|
bent about their major axis:| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = F_%7Bcr%7D S_x \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \; (F11-3) \\ \text %7Bwhere%7D \\ \qquad F_%7Bcr%7D = \frac%7B1.9EC_b%7D%7B\frac%7BL_bd%7D%7Bt%5e2%7D%7D & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \; (F11-4) $$ |
|---|
|
Lb = length between points that are either braced against lateral displacement of the compression region, or between points braced to prevent twist of the cross section, in. (mm)
d = depth of rectangular bar, in. (mm)
t = width of rectangular bar parallel to axis of bending, in. (mm)
9.11.1 - Akma Sınır Durumu
Dairesel enkesitli elemanlar ile zayıf asal eksenleri etrafında eğilme momenti etkisindeki dikdörtgen enkesitli elemanların akma sınır durumu için karakteristik eğilme momenti dayanımı, Mn, Denk.(9.74) ile belirlenecektir.
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = M_%7Bp%7D = F_yW_p \leq 1.6M_y & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad (9.74) $$ |
|---|
|
9.11.2 - Yanal Burulmalı Burkulma Sınır Durumu
Yanal burulmalı burkulma sınır durumu için karakteristik eğilme momenti dayanımı, Mn, aşağıda tanımlandığı şekilde belirlenecektir.
(a) Dairesel enkesitli elemanlarda, kuvvetli asal eksenleri etrafında eğilme etkisindeki dikdörtgen enkesitli elemanlarda
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize L_b d/t%5e2 \leq 0.08 (E/F_y) $$ |
|---|
|
olması halinde ve zayıf asal eksenleri etrafında eğilme etkisindeki dikdörtgen enkesitli elemanlarda bu sınır durumun göz önüne alınmasına gerek yoktur. Bu durumda karakteristik eğilme momenti dayanımı, Mn, Denk.(9.74) ile belirlenir.(b) Kuvvetli asal eksenlerinde eğilme etkisindeki dikdörtgen enkesitli elemanlarda
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize 0.08 (E/F_y) < L_b d/t%5e2 \leq 1.9 (E/F_y) $$ |
|---|
|
olması durumunda karakteristik eğilme momenti dayanımı, Mn, Denk.(9.75) ile belirlenecektir.| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = C_%7Bb%7D \left [ 1.52-0.274 \left( \frac%7BL_bd%7D%7Bt%5e2%7D\right) \frac%7BF_y%7D%7BE%7D \right ] M_y \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \quad \; (9.75) $$ |
|---|
|
(b) Kuvvetli asal eksenlerinde eğilme etkisindeki dikdörtgen enkesitli elemanlarda
| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize L_b d/t%5e2 > 1.9 (E/F_y) $$ |
|---|
|
olması durumunda ise, karakteristik eğilme momenti dayanımı, Mn, Denk.(9.76) ile hesaplanacaktır.| Mathinline |
|---|
| body | --uriencoded--$$ \normalsize \qquad \qquad \qquad \qquad M_n = F_%7Bcr%7D W_%7Bex%7D = \left ( \frac%7B1.9EC_b%7D%7BL_bd/t%5e2%7D \right ) W_%7Bex%7D \leq M_p & \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \qquad \; (9.76) $$ |
|---|
|
Örnek
10 m açıklığa sahip iki ucu mafsallı düzgün yayılı yük etkisinde CH IPE 400 kesitli petek kirişin tasarımı.
...
G+Q yüklemesinden oluşan iç kuvvet diyagramı.
...
İki Eksenli Eğilme ve Eksenel Basınç Kontrolü.
Dolu gövdeli I kesitin ve petek boşluğu dikkate alınmış kesitin kayma kontolü. Brüt alanda kesite gelen en büyük kesme kuvveti Vu = 53.913 kN, net alanda kesite gelen en büyük kesme kuvveti
Vu = 43,13 kN olarak bulunmuştur.
...
Yatay Kesme Kontrolü
Dolu gövdeli I kesitin iki yanındaki boşluklara gelen iç kuvvetler bulunur. Gövde boşluğunun üst veya alt kısmında denge denklemi yazılarak yatay kesme kuvveti değeri Vu = 42,512 kN olarak bulunur. Bu bölgenin kayma dayanımı Vc = 0,6 x Fy x b x t /Ω = 0,6 x 235 x 200 x 8,6 / 1,5 = 161,68 kN olarak bulunur.
...
Vierendeel Kontrolü
Petek kirişte gövde boşluklarına gelen M ve V değerleri, Mu1,6m = 72,349 kNm ve Vu1,6m= 36,616 kN olarak okundu. deffective = 563,074 mm olduğundan vierendeel kirişine gelen etkiler aşağıdaki gibi bulunur.
...
Gövde Burkulması
Petek kirişin dolu gövdeli bölümünün üzerine gelen moment değerleri bulunarak dayanım kontrolü yapılır. Bu kontrol moment diyagramı da dikkate alınarak 13 tane istasyonda ayrı ayrı yapılır ve en elverişsiz durum bulunur. Tüm bunlar dikkate alınacak olursa gelen kuvvet Mu = 8,502 kNm olarak bulunur.
...