Page Comparison

...

TBDY Denklem 5B.8 'de verilen m_ix1^(X,k), m_iy1^(X,k) ve m_iθ1^(X,k) değerleri, her bir k 'ıncı itme adımında, o adımda yenilenen serbest titreşim mod şekline bağlı olarak TBDY EK 4B'de verilen Denklem 4B.2 'de hesaplanan etkin kütlelerin birinci mod (hakim mod) karşılığıdır. Φ_ix1^(k), Φ_iy1^(k)ve Φ_iθ1^(k) değerleri, gözönüne alınan (X) deprem doğrultusunda, her bir k 'ıncı itme adımında plastik mafsalların meydana getirdiği rijitlik değişimi dikkate alınarak yapılan modal analiz sonucunda hesaplanan hakim mod şeklinin sırasıyla x,y,z eksenlerindeki genliğidir. Γ₁^(X,k) değeri gözönüne alınan (X) deprem doğrultusunda, her bir k 'ıncı itme adımında plastik mafsalların meydana getirdiği rijitlik değişimi dikkate alınarak yapılan modal analiz sonucunda hesaplanan modal katkı çarpanı 'dır. m_i i 'nci katın toplam kütlesi, m_iθ i 'nci katın kütle eylemsizlik momenti olarak ifade edilir ve Tekil Düğüm Noktaları Kütleleri Tanımlanması (5.4.6) başlığında anlatıldığı şekli ile modellenir.

TBDY Denklem 5B.7 'de belirtilen Δa₁^(X,k) terimi, (X) deprem doğrultusu için her bir k 'ıncı itme adımında yapılan modal analiz sonucunda birinci moda ait modal tek serbestlik dereceli sistem ’in modal sözde-ivme artımı'dır. Modal sözde-ivme artımı k 'ıncı adım sonucu oluşan yeni plastik mafsalın (veya mafsalların) akma koşulu 'ndan hesaplanır.

Değişken Tek Modlu İtme Yöntemi ‘ni Sabit Tek Modlu İtme Yöntemi 'nden ayıran en önemli fark, deprem yükü artımları 'nın plastik şekildeğiştirme sonucu yapıda meydana gelen yerdeğiştirmeler ve rijitlik değişimlerini gözönüne alarak her bir k 'ınci itme adımında modal analiz 'in tekrarlanarak Yapı Modal Karakteristikleri 'nin yeniden hesaplanması sonucu bulunmasıdır. Sabit Tek Modlu İtme Yöntemi 'nde m_ix1^(X,k), m_iy1^(X,k) ve m_iθ1^(X,k) değerleri bulunurken, yalnızca başlangıç adımı sonrasında yapılan birinci adımdaki (k=1) modal analiz sonucunda elde edilen Φ_ix1^(k), Φ_iy1^(k) _, Φ_iθ1^(k) ve Γ₁^(X,k) değerleri kullanılır. Bu durumda her bir itme adımında bu terimler için k=1 olarak gözönüne alınır ve plastik mafsalın oluştuğu durumdaki rijitlik değişimi gözönüne alınmaz. Ancak Değişken Tek Modlu İtme Yöntemi 'nde başlangıç adımından sonraki her bir k 'ncı itme adımında modal analiz tekrarlanır ve deprem yükü artımları, her adımda yeniden yapılan modal analiz sonucunda hesaplanan Φ_ix1^(k), Φ_iy1^(k) _, Φ_iθ1^(k) ve Γ₁^(X,k) değerleri kullanılır. Bu nedenle ikinci mertebe etkilerinin önemli olabileceği binalarda Değişken Tek Modlu İtme Yöntemi gerçeğe daha yakın sonuç vermektedir. TBDY 5B.1.6 'da düşey yüklerin şekildeğiştirmiş taşıyıcı sistemde meydana getirdiği ikinci mertebe etkileri ’nin önemli olabileceği binalarda, Sabit Modlu İtme Yöntemi ’nin taban kesme kuvvetine dayalı olması nedeni ile, bu etkiler uyumlu bir biçimde gözönüne alınamadığından, 5B.2 ’de verilen Değişken Modlu İtme Yöntemi 'nin kullanılması önerilir.

...