Toplam Eğrilik Talebi (15.5.4.2)

Toplam eğrilik talebi, doğrusal performans analizi yapılırken hesaplanan yerdeğiştirmiş eksen dönmesi, moment eğrilik bağıntısı kullanılarak hesaplanan akma momenti ve akma eğriliği değerleri kullanılarak elde edilir.

SİMGELER

E = Beton elastisite modülü
h = Kesit yüksekliği
I = Atalet momenti
L_p = Plastik mafsal boyu
l_c = Eleman net açıklığı
M_y = Etkin akma momenti
M_yi = i ucundaki etkin akma momenti
M_yj = j ucundaki etkin akma momenti
Δ = Eleman düğüm noktaları arası öteleme
ϕ_y = Akma eğriliği
ϕ_t = Toplam eğrilik
θ_p = Plastik dönme talebi
θ_y = Akma dönmesi
θ_yi = i ucundaki akma dönmesi
θ_yj = j ucundaki akma dönmesi
θ_k = Yerdeğiştirmiş eksen dönmesi
θ_ki = i ucundaki yerdeğiştirmiş eksen dönmesi

Mevcut binaların Şekildeğiştirmeye Göre Değerlendirme ve Tasarım (ŞGDT) yaklaşımı ile deprem performansının belirlenmesinde doğrusal hesap yöntemi kullanılıyor ise eleman uç kesitinin toplam eğrilik talebi ϕ_t , Denk.(15.2) ile hesaplanmaktadır.

Open

Bu denklemde θ_k , yerdeğiştirmiş eksen dönmesini ifade eder ve Denk.(15A.1) ile hesaplanmaktadır.

Open

θ_y , akma dönmesini ifade eder. Deprem performansının belirlenmesinde doğrusal hesap yöntemi kullanılıyor ise bu akma dönmesi TBDY 15A.3 'de belirtilen Çerçeve Elemanlarda Akma Dönmesi ve TBDY 15A.4 'de belirtilen Perde Elemanlarında Akma Dönmesi bağıntıları ile hesaplanmaktadır.

TBDY Bölüm 15A.3 'de belirtilen her iki ucunda akma durumuna geçen bir eğilme çerçeve elemanının i ve j uçlarındaki akma dönmeleri ve uç momentleri arasındaki ilişki Denk.(15A.3) 'de verilmiştir. EI çatlamamış kesite ait eğilme rijitliğidir. M_yi ve M_yj sırasıyla i ve j uçlarındaki etkin akma momentleri 'dir. M_yi ve M_yj kesit malzeme modeli ve donatı yerleşimine göre hesaplanan moment-eğrilik bağıntısı ile hesaplanır.

TBDY Bölüm 15A.4 'de ve perde olarak tanımlanan bir eğilme elemanının binanın herhangi bir katındaki alt ucunda akma dönmesi ve akma momenti arasındaki ilişki Denk.(15A.4) 'de verilmiştir. EI çatlamamış kesite ait eğilme rijitliğidir. M_y etkin akma momenti 'dir. Perde kesitinin malzeme modeli ve donatı yerleşimine göre hesaplanan moment-eğrilik bağıntısı ile hesaplanır.

Denk.(15.2) 'de ϕ_y ile ifade edilen terim eleman uç kesitindeki akma eğriliğidir. ϕ_y değeri kesit malzeme modeli ve donatı yerleşimine göre hesaplanan moment-eğrilik bağıntısı ile bulunur. Aşağıdaki moment-eğrilik grafiğinde ( B ) noktası donatının akması durumundaki moment M_y ve donatının akması durumundaki eğrilik ϕ_y 'dir. Çizilen bu moment-eğrilik bağıntısı bilgi düzeyi katsayısı ile mevcut malzeme dayanımları gözönüne alınarak oluşturulan malzeme modelleri ile oluşturulmaktadır.

Denk.(15.2) 'de L_p plastik mafsal boyudur ve etkili doğrultudaki kesit yüksekliğinin yarısı olarak hesaplanmaktadır.

Aşağıdaki rapor örneğinde kirişler için toplam eğrilik talebi ϕ_t , akma dönmesi θ_y , akma momenti M_y , plastik dönme talebi θ_p , akma eğriliği ϕ_y , toplam eğrilik talebi ϕ_t gösterilmiştir.

Aşağıdaki rapor örneğinde kolonlar için toplam eğrilik talebi ϕ_t , akma dönmesi θ_y , akma momenti M_y , plastik dönme talebi θ_p , akma eğriliği ϕ_y , toplam eğrilik talebi ϕ_t gösterilmiştir.